平码五不中公式规律
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一种确定热轧盘条屈强比的方法.pdf

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一种 确定 热轧 屈强 方法
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摘要
申请专利号:

CN201611129726.0

申请日:

2016.12.09

公开号:

CN106706412A

公开日:

2017.05.24

当前法律状态:

实审

?#34892;?#24615;:

审中

法?#19978;?#24773;: 专利申请权的转移 IPC(主分类):G01N 3/00登记生效日:20170626变更事项:申请人变更前权利人:武汉钢铁股份有限公司变更后权利人:武汉钢铁有限公司变更事项:地?#32321;?#26356;前权利人:430083 湖北省武汉市青山区厂前2号门变更后权利人:430083 湖北省武汉市青山区厂前2号门|||实质审查的生效IPC(主分类):G01N 3/00申请日:20161209|||公开
IPC分类号: G01N3/00 主分类号: G01N3/00
申请人: 武汉钢铁股份有限公司
发明人: 张帆; 桂江兵; 任安超; 石磊; 叶巍; 陈光友; 邱俊
地址: 430083 湖北省武汉市青山区厂前2号门
优?#28909;ǎ?/td>
专利代理机构: 湖北武汉永嘉专利代理有限公司 42102 代理人: 段姣姣
PDF完整版?#30053;兀?/td> PDF?#30053;?/a>
法律状态
申请(专利)号:

CN201611129726.0

授权公告号:

||||||

法律状态公告日:

2017.07.14|||2017.06.16|||2017.05.24

法律状态类型:

专利申请权、专利权的转移|||实质审查的生效|||公开

摘要

一种确定热轧盘条屈强比的方法,其在于:按照L=3.44+9.18×10??5×Rm+1.25×10??4×Z??3.1×10??3×T??5.3×10??4×S??4.37×10??3×V公式确定生产的热轧盘条的屈强比:进行判别当其计算的屈强比在0.5~0.7时,为合格;进行调节。本发明根据盘条生产的过程数据,建立科学的数学模型,实现热轧盘条屈强比判定,从而省略了繁琐的试样加工工序,为钢铁企业和下游用户的产品升级,提供了有力的数据支撑。

权利要求书

1.一种确定热轧盘条屈强比的方法,其特征在于:
1)按照以下公式确定生产的热轧盘条的屈强比:
L=3.44+9.18×10-5×Rm+1.25×10-4×Z-3.1×10-3×T-5.3×10-4×S-4.37×10-3×V
式中:L—屈强比;
Rm—抗拉强度,单位:MPa,
Z—面缩?#21097;?#21333;位:%,
T—?#28388;?#28201;度,单位:℃,
S—风机风量,单位?#21644;騧3/h,
V—辊?#28010;?#24230;,单位:m/min,
上述的Rm、Z为时效15天后的数值;
2)进行判别
当其计算的屈强比在0.5~0.7时,为合格,盘条具优良的拉拔性能和适宜强度;
当屈强比小于0.5或大于0.7时,为不合格;当屈强比小于0.5时,盘条拉拔性能提升,但
强度?#26723;?#26174;著;当屈强比大于0.7时,强度较高,但拉拔性能?#26412;緗档停?#23481;易发生催断;
3)进行调节
当屈强比小于0.5或大于0.7时,通过对?#28388;?#28201;度或风机风量或辊?#28010;?#24230;或其中两种方
式的结合进行调节,直至满足要求即可。
2.如权利要求1所述的一种确定热轧盘条屈强比的方法,其特征在于:其适用的盘条钢
化学成分为:C :0.80~0.85%、Si :0.16%~0.28%、Mn:0.40%~0.60%,其余为铁及限制性元
素:?#19994;?#20010;限制性元素含量<0.03%,限制性元素总量<0.3%,并满足Ceq=C+Si/24+Mn/6=
0.87~0.96。

说明书

一种确定热轧盘条屈强比的方法

技术领域

本发明涉及一种金属力学性能的确定方法,具体属于确定热轧盘条屈强比的方
法。

背景技术

材料的屈服强度和抗拉强度之比称为屈强比。屈强比低,金属材料容易塑性成型,
意味着较高的均匀延伸?#21097;?#20197;及良好的冷加工性能,因此屈强比成为表征金属材料成型性
的重要指标。

热轧盘条(例如:帘线钢)在用户使用过程中,往往要经过多道次拉拔,因而期望材
料具有优良的冷加工性能。

屈服强度和抗拉强度的测量,均有严格的国?#20918;?#20934;,即:对于板材和棒材产品,由
于成品?#33041;?#26412;就笔直,因此按照标准要求,能很方便快捷的测量屈服强度和抗拉强度;对于
热轧盘条,由于成品材天然存在弧度,因而其屈服强度的测量比较繁琐。

热轧盘条抗拉强度测量非常简单,直接取约300mm长度成品?#27169;?#26080;需二次加工,直
接进行拉力测试即可。

热轧盘条屈服强度,按照国标要求,测量样品必须笔直,因此需对成品材进行二次
加工,由于热轧盘条?#26412;?#19968;般都比较细小,?#28909;?#24088;线?#31181;本錠?.5mm,因此加工过程非常困
难;若强行拉直或?#20998;保?#26679;品状态也会随之改变,造成屈服强度不准。

因此,受限于屈服强度测量的难度,目前热轧盘条生产企业和下游用户均未对屈
服强度作任?#25105;?#27714;。

随着市场竞争日趋激烈,为进一步提高质量,减少波动,能综合评判热轧盘条性能
的屈强比,?#25214;?#21463;到钢铁企业和下游用户的重视:钢铁企业希望了解每卷盘条屈强比,以判
断产品质量;下游用户希望在投料前,了解盘条整体状况,以确定后续加工工艺。


发明内容

本发明在于克服现有技术存在的不足,提供一种根据盘条生产的过程数据,建立
科学的数学模型,实现热轧盘条屈强比判定,从而省略了繁琐的试样加工工序,为钢铁企业
和下游用户的产品升级,提供了有力的数据支撑的确定热轧盘条屈强比的方法。

实现上述目的的措施:

一种确定热轧盘条屈强比的方法,其特征在于:

1)按照以下公式确定生产的热轧盘条的屈强比:

L=3.44+9.18×10-5×Rm+1.25×10-4×Z-3.1×10-3×T-5.3×10-4×S-4.37×10-3×V

式中:L—屈强比;

Rm—抗拉强度,单位:MPa,

Z—面缩?#21097;?#21333;位:%,

T—?#28388;?#28201;度,单位:℃,

S—风机风量,单位?#21644;騧3/h,

V—辊?#28010;?#24230;,单位:m/min,

上述的Rm、Z为时效15天后的数值;

2)进行判别

当其计算的屈强比在0.5~0.7时,为合格,盘条具优良的拉拔性能和适宜强度;

当屈强比小于0.5或大于0.7时,为不合格;当屈强比小于0.5时,盘条拉拔性能提升,但
强度?#26723;?#26174;著;当屈强比大于0.7时,强度较高,但拉拔性能?#26412;緗档停?#23481;易发生催断;

3)进行调节

当屈强比小于0.5或大于0.7时,通过调整?#28388;?#28201;度或风机风量或辊?#28010;?#24230;或其中两种
方式的结合进行调节,直至满足要求即可。

其在于:其适用的盘条钢化学成分为:C :0.80~0.85%、Si :0.16%~0.28%、Mn:
0.40%~0.60%,其余为铁及限制性元素:?#19994;?#20010;限制性元素含量<0.03%,限制性元素总量
<0.3%),并满足Ceq=C+Si/24+Mn/6=0.87~0.96。

本发明的数学模型中,各有关变量的作用及机理:

屈强比是钢材综合性能的度量值,与材料强度、韧性有关,因此生产过程中所有影响强
度、韧性的的工艺参数,最终都会体现出屈强比的变化。

抗拉强度Rm:抗拉强度作为屈强比计算过程的分母,其大小直接影响着屈强比值。

面缩率Z?#22909;?#32553;是材料韧性的代表,在本发明专利限定的成分和碳当量?#27573;?#20869;,面
缩率的提高,伴随着抗拉强度的升高,进而导致屈强比的上升。

?#28388;?#28201;度T?#21644;滤?#28201;度的升高,会增大?#29575;?#20307;晶粒度大小,在后续相变过程具有一
定的遗传性,导致最终盘条具有更大的珠光体团,进而使盘条拉拔过程更易变形,?#26723;?#20102;屈
强比。

风机风量S:盘条冷却过程依?#20811;固?#23572;摩风冷线,冷却强度的加大,将得到更细小
的珠光体团,提高了盘条强度,进而导致屈强比的?#26723;汀?br />

辊?#28010;?#24230;V:辊?#28010;?#24230;决定着盘条冷却时间,增大辊速,会增加相变时间,进而得到
更大的珠光体团,使得拉拔变形过程,位错更易滑移,?#26723;?#20102;屈服强度,进而导致屈强比降
低。

本发明与现有技术相比:

(1)通过数学模型,可快捷、高效的确定热轧盘条屈强比,省略了繁琐的试样加工工序,
可满足工厂大生产要求和智能化需求;

(2)相对于传统取样分析,本发明通过监控过程关键数据,更能?#34892;?#21028;定盘条的整体性
能,杜绝了因取样位置、加工方式等外因导致的误判,因而更合理;

(3)本发明在行业首次实现,每卷盘条屈强比的数据化,为钢铁企业质量监控和质量改
进,提供了数据支撑;为用户预判盘条综合质量,提供了参考。因而具有重要的现实意义。

具体实施方式

下面对本发明予以详细描述:

表1为本发明各实施例与对比例的工艺参数及结果情况列表;

本发明各实施例均按照以下方法进行计算屈强比:

(1)按照以下公式确定生产的热轧盘条的屈强比:

L=3.44+9.18×10-5×Rm+1.25×10-4×Z-3.1×10-3×T-5.3×10-4×S-4.37×10-3×V

式中:L—屈强比;

Rm—抗拉强度,单位:MPa,

Z—面缩?#21097;?#21333;位:%,

T—?#28388;?#28201;度,单位:℃,

S—风机风量,单位?#21644;騧3/h,

V—辊?#28010;?#24230;,单位:m/min,

上述的Rm、Z为时效15天后的数值;

2)进行判别

当其计算的屈强比在0.5~0.7时,为合格,盘条具优良的拉拔性能和适宜强度;

当屈强比小于0.5或大于0.7时,为不合格;当屈强比小于0.5时,盘条拉拔性能提升,但
强度?#26723;?#26174;著;当屈强比大于0.7时,强度较高,但拉拔性能?#26412;緗档停?#23481;易发生催断;

3)进行调节

当屈强比小于0.5或大于0.7时,通过对?#28388;?#28201;度或风机风量或辊?#28010;?#24230;或其中两种方
式的结合进行调节,直至满足要求即可。

各实施例的?#31181;?#25104;分均在以下?#27573;?#20869;取值:

C :0.80~0.85%、Si :0.16%~0.28%、Mn:0.40%~0.60%,其余为铁及限制性元素:?#19994;?br />个限制性元素含量<0.03%,限制性元素总量<0.3%),并满足Ceq=C+Si/24+Mn/6=0.87~
0.96。

说明:对比例均按照国标要求,对热轧盘条成品材取样加工,进行拉力测试;表1中
数据,为同圈盘条不同位置的8根试样平均值。

表1 本发明各实施例与对比例的参数取值及结果情况列表


由于所计算的屈强比结果均在0.5~0.7之内,故无需对?#28388;?#28201;度或风机风量或辊?#28010;?br />度或其中两种方式的结合进行调节。

表1中的Rm、Z为时效15天后的数值。

从表1可知,本发明经计算公式确定的屈强比高度接近传统方法,但本发明效率更
高,

本具体实施方式仅为最佳例举,并非对本发明技术方案的限制性实施。

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